【摘 要】 本文針對旺隆電廠科勒發(fā)電機組大修結束后進行空載試驗,相關發(fā)電機保護動作這一現(xiàn)象,首先對現(xiàn)場的錄波數(shù)據(jù)進行了仔細分析,然后分析了發(fā)電機定子電流產(chǎn)生原因及相關影響,制定了相關的預防性措施,希望能通過此次事件的經(jīng)驗教訓能夠給存有類似潛在風險的電廠一些借鑒和參考,以有效防止此類事件的發(fā)生。
【關鍵詞】 科勒發(fā)電機組空載試驗 勵磁 勵磁涌流 PT斷線
1 概述
2014年3月15日旺隆電廠科勒發(fā)電機組大修后啟動,10時05分進行科勒發(fā)電機組勵磁升壓試驗時,檢修人員在勵磁調節(jié)器現(xiàn)場使用B套調節(jié)裝置采用“電壓閉環(huán)”方式手動建立勵磁后,勵磁調節(jié)器動作異常,發(fā)電機機端電壓異常升高,并在發(fā)電機定子、高廠變高壓側出現(xiàn)異常電流,勵磁變電流、發(fā)電機轉子電流電壓異常升高。發(fā)電機電壓升高后勵磁調節(jié)器進行限制控制,自動降低勵磁電流電壓,最后發(fā)電機低壓過流保護動作逆變滅磁。整個過程從建立勵磁到發(fā)變組保護動作持續(xù)時間約7.8秒。
檢修人員對發(fā)變組一次系統(tǒng)進行檢查,未發(fā)現(xiàn)明顯短路點,拉開PT小車后測量一次系統(tǒng)對地絕緣合格。檢修人員對勵磁調節(jié)器、發(fā)電機PT二次回路端子進行核對檢查未發(fā)現(xiàn)異常。
經(jīng)現(xiàn)場初步分析發(fā)變組一次系統(tǒng)無異常,發(fā)電機產(chǎn)生電流是因為變壓器過激磁出現(xiàn)涌流造成。經(jīng)領導同意,允許再次進行勵磁升壓試驗,但須嚴格控制定子電壓不超2.76kV,轉子電流不超106A。勵磁廠家在就地利用A套勵磁裝置升發(fā)電機電壓至1.38kV(額定電壓10%),檢查發(fā)電機機端和勵磁專用PT各相電壓正常,發(fā)電機和高廠變無異常電流,發(fā)電機匝間保護專用PTB、C相異常電壓(經(jīng)檢查B、C相N613回路松動,緊固后正常)。
2 原因分析
旺隆電廠發(fā)變組系統(tǒng)主接線圖如圖一所示。
2.1 發(fā)變組故障錄波器所錄波形分析
2.2 原因分析
2.2.1 發(fā)電機電壓異常升高的原因
勵磁裝置起勵采用的是B套“電壓閉環(huán)”方式,A套跟蹤。B套裝置起勵后,勵磁裝置根據(jù)發(fā)電機端線電壓閉環(huán)控制增加勵磁,期間發(fā)出“勵磁調節(jié)器告警”、“勵磁調節(jié)器B套故障”,并自動切換至A套電流閉環(huán)運行。因為勵磁裝置過壓過流限制保護,逐漸將轉子電壓電流降至較低值。
因為B套勵磁調節(jié)采用的是勵磁專用PT作為主PT,公用PT作為備PT,根據(jù)勵磁調節(jié)器PT斷線和電壓相序錯誤等故障信號可以判斷勵磁專用PT電壓回路存在異常,但因無其他數(shù)據(jù)參考無法判別具體異常電壓回路。
根據(jù)主變、高廠變過激磁時發(fā)電機定子電流、高廠變高壓側電流、勵磁變高壓側電流幅值基本相等,說明實際發(fā)電機機端電壓基本對稱,波形正常。根據(jù)錄波器記錄,可以判斷機端公用PT A相電壓回路正常,B、C兩相異常。
因此發(fā)電機電壓異常升高的原因是勵磁調節(jié)裝置所用的發(fā)電機勵磁專用PT和機端公用PT二次回路均存在問題,導致勵磁調節(jié)器采樣的機端線電壓較實際電壓低,造成發(fā)電機電壓異常升高。
2.2.2 發(fā)電機、高廠變產(chǎn)生大電流的原因分析
發(fā)電機機端電壓異常升高達到額定電壓的1.49倍左右,造成主變和高廠變、勵磁變過激磁,產(chǎn)生發(fā)電機定子電流、高廠變高壓側電流。根據(jù)電流量計算,主變低壓側應也過激磁產(chǎn)生6000A左右的電流,但因無電流互感器,所以無法記錄。
2.2.3 發(fā)電機過壓保護未動作的原因分析
異常期間,發(fā)電機實際電壓應達到額定電壓的約1.5倍,超過了發(fā)電機過電壓保護值(1.3倍額定電壓),但因為過電壓保護判斷的是機端的線電壓,而根據(jù)錄波(見附圖二)發(fā)電機A相電壓最高升至11.91kV(二次值86.302V,額定相電壓1.49倍),B相電壓最高升至4.14kV(二次值 29.994V,額定相電壓0.52倍),C相電壓最高升至3.47kV(二次值25.109V,額定相電壓0.44倍); 三相電壓的相角分別為A相334.330°,B相12.055°,C相6.671°,根據(jù)錄波器計算AB相的線電壓約為9.05kV(二次值65.554V,額定線電壓0.66倍),BC相的線電壓約為0.78kV(二次值5.676V,額定線電壓0.06倍),CA相的線電壓約為9.22kV(二次值66.793V,額定線電壓0.67倍)。保護裝置實際測量到的線電壓最大為額定電壓的0.66倍,未到保護定值所以未動作。
2.3.4 發(fā)電機低壓過流保護動作的原因分析
發(fā)變組保護采用的帶電流記憶功能的低壓過流保護,保護定值折算至一次值后為:動作電壓8.28kV,動作電流6400A,一段3.8秒解列,二段4.3秒全停,電流記憶時間4.8秒。異常期間保護裝置實際測量到BC相的線電壓最高為0.78kV,A、B、C三相電流最大值約7288A,滿足保護動作條件,低壓過流一段、二段保護動作跳開滅磁開關。
3 對發(fā)變組一次設備的影響
根據(jù)《汽輪發(fā)電機通用技術條件》、《QF-100-2型汽輪發(fā)電機產(chǎn)品說明書》,發(fā)電機定子繞組耐壓能力須滿足30.6kV(2Un+3000V),允許短時過電流時間為定子電流為額定電流1.54倍時運行30秒,轉子繞組耐壓能力須滿足2320V(10Un),轉子繞組允許短時過電流運行時間按勵磁電壓是額定電壓2.08倍運行10秒。
實際異常過程中,發(fā)電機定子電壓最高相電壓約為11.91kV,最高線電壓約為20.63kV,電流最大為額定電流的1.48倍,整個出現(xiàn)電流的持續(xù)時間不足5秒;轉子繞組最高電壓約為500V,持續(xù)時間不足1秒,均遠小于說明書和技術規(guī)范的要求。
4 防范措施和改進意見
修改科勒發(fā)電機組勵磁調節(jié)器“起勵電壓給定”定值,由現(xiàn)在的“70%”調整為“10%”,防止起勵時電壓幅值升高過快。當PT二次回路有改動時,可在PT一次側加380V正相序電壓,在PT二次側用專用相位儀檢查PT二次回路。升壓試驗時可采用電流閉環(huán)方式,并保持單套調節(jié)器工作,退出跟蹤的調節(jié)器,同時在勵磁調節(jié)器就地起勵操作位置增加臨時滅磁開關急停按鈕,便于異常情況下緊急處理??评瞻l(fā)電機組端PT采用的是推拉式小車,但科勒發(fā)電機組PT二次觸頭是采用彈壓方式連接,#2機PT二次觸頭是采用航空插頭插接式連接,相比而言更容易接觸不好。年底機組檢修時參考#2發(fā)電機PT或其他新型PT柜二次觸頭插接方式進行改造,將二次觸頭改為為航空插頭或固定方式,提高設備可靠性。檢修、運行人員加強學習培訓,熟悉勵磁裝置性能和PT柜結構特點,同時提高異常情況下的處理能力,及時切除故障。
5 結語
本文對旺隆電廠科勒發(fā)電機組開機空載試驗的異?,F(xiàn)象進行了分析,進而提出了該異常現(xiàn)象的防范措施和改進意見。
參考文獻:
[1]王維儉.電氣主設備繼電保護原理與應用[M].北京:水利電力出版社,2002.
[2]葛寶明,王祥珩,蘇鵬飛,等.電力變壓器的勵磁涌流判據(jù)及其發(fā)展方向[J].電力系統(tǒng)自動化,2003,27(22).
[3]郭一夫.500kV牡丹變勵磁涌流實測波形數(shù)據(jù)分析[J].繼電器,2001.29(4).
[4]岳志剛,楊國旺,曲艷華.勵磁涌流對差動保護的影響及其對策[J].高壓電器,2005,41(1).